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標(biāo)題: 焊接中雜七雜八的東東 [打印本頁(yè)]
作者: 真正    時(shí)間: 2009-1-9 17:15
標(biāo)題: 焊接中雜七雜八的東東
共22條:
# `% g5 `7 H! E; K5 {1.魏氏組織對(duì)焊接接頭的性能的影響
1 F6 `. [4 P+ U+ z' p1 x; ^不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中的過(guò)熱區(qū)，由于奧氏體晶粒長(zhǎng)得非常粗大，這種粗大的奧氏體在較快的冷卻速度下會(huì)形成一種特殊的過(guò)組織，其組織特征為在一個(gè)粗大的奧氏體晶粒內(nèi)會(huì)形成許多平行的鐵素體針片，在鐵素體針片之間的剩余奧氏體最后轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，這種過(guò)熱組織稱為魏氏組織。魏氏組織不僅晶粒粗大，而且由于大量鐵素體針片形成的脆弱面，使金屬的韌性急劇下降，這是不易淬火鋼焊接接頭變脆的一個(gè)主要原因。
- m6 ^8 K9 K9 N+ f　　魏氏組織的形成決定于過(guò)熱區(qū)的過(guò)熱程度，即金屬在高溫下停留的時(shí)間。手弧焊時(shí)，熱影響區(qū)在高溫下停留的時(shí)間較短，晶粒長(zhǎng)大并不嚴(yán)重；而電渣焊時(shí)，熱影響區(qū)在高溫下停留的時(shí)間很長(zhǎng)，晶粒嚴(yán)重長(zhǎng)大。因此，電渣焊就比手弧焊容易出現(xiàn)粗大的魏氏組織。對(duì)于同一種焊接方法，施焊時(shí)采用的線能量越大，高溫下停留的時(shí)間越長(zhǎng)，過(guò)熱越嚴(yán)重，奧氏體晶粒長(zhǎng)得越粗大，越容易得到魏氏組織，焊接接頭的性能就越差，這是低碳鋼焊接時(shí)引起熱影響區(qū)性能變壞的一個(gè)主要問(wèn)題。
- _6 L, z  ~! m" m8 p, M2.不易淬火鋼的焊接熱影響區(qū)特點(diǎn)
9 W/ R( \. R6 g' c不易淬火鋼，如低碳鋼和合金元素較少的低合金高強(qiáng)鋼(16Mn、15MnTi、15MnV鋼)，在固態(tài)下合金中除了有同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變外，還有成分變化和第二相析出，即共析轉(zhuǎn)變和Fe3C的析出，其焊接熱影響區(qū)可分為過(guò)熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)和再結(jié)晶區(qū)等四個(gè)區(qū)段。
7 h( O& Q# Q5 r0 w　　⑴過(guò)熱區(qū)(又稱粗晶區(qū)) 該區(qū)緊鄰焊縫，溫度范圍是從晶粒急劇長(zhǎng)大的溫度開(kāi)始，一直到固相線的溫度區(qū)間為止，對(duì)低碳鋼為1100～1490℃。該區(qū)母材中的鐵素體和珠光體全部變?yōu)閵W氏體，奧氏體晶粒長(zhǎng)得非常粗大，冷卻后使金屬的沖擊韌度大大降低，一般比基本金屬低25%～30%，是熱影響區(qū)中的薄弱環(huán)節(jié)。
! {8 [- V- a& h$ n( z! ]　　⑵重結(jié)晶區(qū)(又稱正火區(qū)域或細(xì)晶區(qū)) 指過(guò)熱區(qū)以下，加熱溫度在A3以上的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為900～1100℃。空冷后得到均勻而細(xì)小的鐵素體和珠光體，相當(dāng)于熱處理中的正火組織。重結(jié)晶區(qū)由于晶粒細(xì)小均勻，因此既具有較高的強(qiáng)度，又有較好的塑性和韌性，這是熱影響區(qū)中綜合力學(xué)性能最好的區(qū)域。但由于整個(gè)焊接接頭的性能取決于接頭中的最薄弱區(qū)域，所以該區(qū)性能雖好，但卻發(fā)揮不了作用。
* _" w0 W7 l$ A( `1 c; n　　⑶不完全重結(jié)晶區(qū)(又稱不完全正火區(qū)或部分相變區(qū)) 指加熱溫度在Ac1～Ac3之間的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為750～900℃。該區(qū)母材中的全部珠光體和部分鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)榫Я１容^細(xì)小的奧氏體，但仍保留部分鐵素體。冷卻時(shí)，奧氏體又轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小的鐵素體和珠光體，而未溶入奧氏體的鐵素體不發(fā)生轉(zhuǎn)變，晶粒比較粗大，故冷卻后的組織晶粒大小極不均勻，所以力學(xué)性能也不均勻，強(qiáng)度有所下降。; V( [# [" D- G) F( M/ C6 }8 _
　　⑷再結(jié)晶區(qū)
; _/ Z- M& @5 T- ]5 U2 Z$ b7 l指加熱溫度在450℃～Ac1之間的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為450～750℃。對(duì)于經(jīng)過(guò)壓力加工，即經(jīng)過(guò)塑性變形的母材，晶粒發(fā)生破碎現(xiàn)象，在此溫度區(qū)域內(nèi)，再次變成完整的晶粒，稱為再結(jié)晶。在本區(qū)域沒(méi)有發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變，組織沒(méi)有變化，因此金屬的力學(xué)性能變化不大，僅塑性稍有改善。對(duì)于焊前未經(jīng)塑性變形的母材，本區(qū)不出現(xiàn)。; B; ~' p6 |) r4 i
3.氮、氫、氧對(duì)焊縫金屬的作用和影響
( c( l# c+ D. s- f0 [3 Q⑴氮. ?, P3 `  P' m1 l% N. w9 _
氮主要來(lái)自焊接區(qū)域周圍的空氣。手弧焊時(shí)，堆焊金屬中約含有0.025%的氮。氮是提高焊縫金屬?gòu)?qiáng)度、降低塑性和韌性的元素，也是在焊縫中產(chǎn)生氣孔的主要原因之一。
2 L$ J' G. Q2 M% z2 k* F　　⑵氫/ n/ \3 U# [$ ^+ f4 t, G: C
氫主要來(lái)源于焊條藥皮、焊劑中的水分、藥皮中的有機(jī)物，焊件和焊絲表面上的污物(鐵銹、油污)和空氣中的水分等。各種焊接方法均使焊縫增氫，只是增氫的程度不同：手弧焊時(shí)用纖維素藥皮焊條焊得的焊縫含氫量比母材高出70倍；只有采用低氫型焊條施焊時(shí)，焊縫的含氫量才比較低；而用CO2氣體保護(hù)焊時(shí)，含氫量最低。
% b8 B3 {# B& A: z　　氫使焊縫金屬的塑性性嚴(yán)重下降，促使在焊接接頭中產(chǎn)生氣孔和延時(shí)裂紋，并且還會(huì)在拉伸試樣的斷面上形成白點(diǎn)。9 M, v( G6 d) {
　　⑶氧
7 H. U4 J- |. x, K' l6 S- N氧主要來(lái)源于空氣、藥皮和焊劑中的氧化物、水分及焊接材料表面的氧化物。隨著焊縫中含氧量的增加，其強(qiáng)度、硬度和塑性會(huì)明顯下降，還能引起金屬的熱脆、冷脆和時(shí)效硬化，并且也是焊縫中形成氣孔(CO氣孔)的主要原因之一。
: A( s( {5 U& h0 ]1 X- Y　　總之，進(jìn)入焊縫金屬中的氮、氫、氧都是屬于有害的元素。7 G# l# ^" J* G! D2 w
0 N! [0 F0 `+ f8 e% V
7 A) ], i9 E, x, K8 D
2 q+ A1 Z: H  ~, E& O
$ U/ G) S5 e% C　　
& M9 @3 g  N; t4 I, l; E, p# O* \: v8 J; N; ]
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作者: 真正    時(shí)間: 2009-1-9 17:17
標(biāo)題: 焊接中雜七雜八的東東
共22條:
1 }$ ^8 Z" h9 f% K% L. l+ p4.焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷
6 @" N; Y' G" Q4 r焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷有：/ H' y2 f3 _# L5 K+ Y& \
　�、沤Y(jié)晶裂紋(凝固裂紋) 焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中，金屬收縮產(chǎn)生的拉應(yīng)力，將晶界上的低熔點(diǎn)共晶液膜拉開(kāi)導(dǎo)致產(chǎn)生結(jié)晶裂紋。結(jié)晶裂紋主要發(fā)生在含雜質(zhì)較多的鋼、單相奧氏體鋼、鎳基合金、鋁合金、鉬合金等的焊縫金屬中。2 o5 F. _; p3 c. q3 \  _+ [: J" v$ ~
　　⑵氣孔 高溫下焊接熔池中熔解了大量的氫、氧、氮，在快速冷卻過(guò)程中，這些氣體來(lái)不及逸出，而留在焊縫金屬中(內(nèi)部或表面)形成穴孔。
4 j( i' V9 F! Z. `4 F/ N" o( R　�、菉A渣 焊接熔渣殘留在焊縫金屬中的現(xiàn)象。
' r. H2 x) u  O3 O6 q　�、绕� 由于焊接熔池結(jié)晶速度較快，形成焊縫中化學(xué)元素的分布不均勻，產(chǎn)生偏析現(xiàn)象。# L. `% e/ H& G5 \4 q. X3 d
5.異種鋼焊接熱影響區(qū)碳的擴(kuò)散及其影響* x. ?5 E3 z4 V2 B% [
異種鋼焊接時(shí)，母材成分與焊縫成分相差較大，碳會(huì)從母材向焊縫擴(kuò)散，在母材熔合線附近形成一個(gè)1～2個(gè)晶粒寬度的“脫碳層”，
& e) E) w8 d$ i: r# h8 Z　　在焊縫一側(cè)相應(yīng)地出現(xiàn)一個(gè)“增碳層”。促使碳由母材向焊縫擴(kuò)散的因素有：! R3 Q' [, H; O& v
　　當(dāng)焊縫為液態(tài)時(shí)，由于碳在液態(tài)金屬中的深解度大于固體金屬，故促使碳由熔合線附近的母材金屬向焊縫擴(kuò)散遷移。
& t0 j% D+ V/ d# N+ v  f: x& z5 u　　加熱溫度和時(shí)間對(duì)碳的擴(kuò)散影響很大。在Q235-A和Cr25Ni13的異種鋼接頭中，當(dāng)加熱到350℃才開(kāi)始發(fā)現(xiàn)有脫碳層，當(dāng)加到高于550℃時(shí)，脫碳層才顯著，超過(guò)600℃后更為嚴(yán)重，特別是在800℃時(shí)。Q235-A和Cr25Ni13異種鋼焊接時(shí)，加熱溫度和時(shí)間對(duì)脫碳層寬度(B)的影響，見(jiàn)圖8。因此，單道焊時(shí)一般不易形成碳的擴(kuò)散層，通常是在接頭經(jīng)焊后熱處理或高溫長(zhǎng)期工作時(shí)才明顯。
1 O, m" a* n4 T; R' C　　碳擴(kuò)散層是異種鋼焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)，它對(duì)接頭的常溫和高溫瞬時(shí)力學(xué)性能影響不大，但將降低接頭的高溫持久強(qiáng)度，一般要降低10%～20%左右。* k; P; ]6 P3 o$ g" w+ W1 z
6.焊接區(qū)內(nèi)的氣體及來(lái)源
; i9 i1 |4 p& Y, d焊接過(guò)程中，焊接區(qū)內(nèi)充滿大量氣體。用酸性焊條焊接時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、H2、H2O；用堿性焊條焊接時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、CO2；埋弧焊時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、H2。- T2 s, \. [3 i" `! [2 x( }8 {
　　焊接區(qū)內(nèi)的氣體主要來(lái)源于以下幾方面：一是為了保護(hù)焊接區(qū)域不受空氣的侵入，人為地在焊接區(qū)域添加一層保護(hù)氣體，如藥皮中的造氣劑(淀粉、木粉、大理石等)受熱分解產(chǎn)生的氣體、氣體保護(hù)焊所采用的保護(hù)氣體(CO2氣體、Ar氣)等；其次是用潮濕的焊條或焊劑焊接時(shí)，析出的氣體、保護(hù)不嚴(yán)而侵入的空氣、焊絲和母材表面上的雜質(zhì)(油污、鐵銹、油漆等)受熱產(chǎn)生的氣體，以及金屬和熔渣高溫蒸發(fā)所產(chǎn)生的氣體等。, d) X& K& P7 e, E; {8 o
7.焊接區(qū)域的保護(hù)及保護(hù)措施
  r! K- ?% \# v! z- s. x9 e對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行保護(hù)的目的是防止空氣侵入熔滴和熔池，減少焊縫金屬中的氮、氧含量。保護(hù)的方式有下列三種：% h1 L( ]0 s( k$ H
　　⑴氣體保護(hù) 例如，氣體保護(hù)焊時(shí)采用保護(hù)氣體(CO2、H2、Ar)將焊接區(qū)域與空氣隔離起來(lái)。
) U! t% F# u& @2 ]% I　�、圃Ｗo(hù) 在熔池金屬表面覆蓋一層熔渣使其與空氣分開(kāi)隔離，如電渣焊、埋弧焊。3 j) a* O0 o* u
　�、菤狻�(lián)合保護(hù) 利用保護(hù)氣體和熔渣同時(shí)對(duì)熔化金屬進(jìn)行保護(hù)，如手弧焊。' h( `0 B5 I! O$ {+ A
8.焊接線能量及計(jì)算方法/ q- z2 J2 s# X+ a9 f5 g
熔焊時(shí)，由焊接能源輸入給單位長(zhǎng)度焊縫上的能量，稱為焊接線能量，用下式表示為" g" r! `; b% U% U! t
IU
) A0 X7 K. l: Sq=───; E' j' ~! L- U) U1 N5 n1 O! r+ I% b
υ, e& ~$ C% Z- ]) X% s  s
　　式中 I——焊接電流(A)；* a8 i# S- U" h( f
　　U——電弧電壓(V)；
2 O0 J; m  H) B　　υ——焊接速度(cm/s)；8 v6 L% U8 G; }% [1 \, t4 N" m) u
　　q——線能量(J/cm)。2 K7 D  M! f+ X: ~
　　例如，板厚12mm，進(jìn)行雙面開(kāi)Ⅰ形坡口埋弧焊，焊絲ф4mm，I=650A，U=38V，υ=0.9cm/s。，則焊接線能量q為
7 V+ M8 M+ m$ S; |0 @+ y: eIU      650×385 S4 ~& T) G, r6 j
　　q=─── = ────── = 27444 J/cm; z6 m) n5 G: M5 L6 `
υ        0.9
9 ]: _3 x2 R; w4 m　　線能量綜合了焊接電流、電弧電壓和焊接速度三大焊接工藝參數(shù)對(duì)焊接熱循環(huán)的影響。線能量增大時(shí)，熱影響區(qū)的寬度增大，加熱到高溫的區(qū)域增寬，在高溫的停留時(shí)間增長(zhǎng)，同時(shí)冷卻速度減慢，
* L3 n1 A! s" _" R1 I: ~- W- Y9.焊接熔池的一次結(jié)晶及特點(diǎn)
- w) \& o7 X6 D, z' _' e! u熱源離開(kāi)后，焊接熔池的金屬由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的過(guò)程，稱為焊接熔池的一次結(jié)晶。焊接熔池的一次結(jié)晶具有如下特點(diǎn)：! D' C3 [' [9 {' R) ?7 Q
　�、湃鄢氐捏w積小、冷卻速度大 電弧焊時(shí)，熔池體積最大約為30cm3，液態(tài)金屬的質(zhì)量不超過(guò)200g(單絲自動(dòng)埋弧焊)。由于熔池的體積小，周圍又被冷金屬所包圍，所以熔池的冷卻速度很大，可達(dá)100℃/s，比鑄錠的冷卻速度大幾百到上萬(wàn)倍，這就使含碳量高、含合金元素較多的鋼材，在焊接接頭中出現(xiàn)淬火硬組織(馬氏體)和結(jié)晶裂紋。
- P) N& I7 G* r6 i3 F　　⑵熔池中的液態(tài)金屬處于過(guò)熱狀態(tài) 對(duì)于低碳和低合金鋼，弧焊時(shí)熔池的平均溫度為(1770±100)℃，超過(guò)了材料的熔點(diǎn)，處于過(guò)熱狀態(tài)。因此合金元素的燒損比較嚴(yán)重。3 o& j& A# T3 Q6 u* w3 X% Z
　�、侨鄢厥窃谶\(yùn)動(dòng)狀態(tài)下結(jié)晶 熔焊時(shí)，熔池隨熱源作同速移動(dòng)，在熔池中金屬的熔化和結(jié)晶過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，即熔池的前半部處在熔化過(guò)程，后半部處在結(jié)晶過(guò)程，故熔池內(nèi)的熔化金屬處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下結(jié)晶。
作者: 真正    時(shí)間: 2009-1-9 17:19
標(biāo)題: 焊接中雜七雜八的東東
共22條:
5 [% l1 R  l, h6 M2 K& _10.焊接合金元素的過(guò)渡系數(shù)
& D6 t4 Y+ }8 L' N' s合金元素在焊接過(guò)程中總有一部分因氧化、蒸發(fā)等原因損耗掉，不可能全部過(guò)渡到焊縫中去。合金元素的過(guò)渡系數(shù)是指焊接材料中的合金元素過(guò)渡到堆焊金屬中的數(shù)量與其原始含量的百分比，即/ Y6 x( i$ V- o0 p
CF" M4 ^! M6 u7 q  |0 }
η=───
4 E0 X3 t1 n0 r4 M# `CT8 ?6 G8 @2 d! v! k' k4 C" M
　　式中 η——某合金元素的過(guò)渡系數(shù)(%)；
& M, K: q+ \6 l. t　　CF——堆焊金屬中某合金元素的含量；
7 C. O, r; e2 m6 D! p; N5 ]+ _/ D　　CT——焊條(焊絲、焊劑)中某合金元素的原始總含量。
0 r0 Y: W' |" C- p+ C) }　　手弧焊采用不同焊條型號(hào)時(shí)，合金元素的過(guò)渡系數(shù)η，堿性焊條(低氫鈉型)合金元素的過(guò)渡系數(shù)比酸性焊條(鈦鈣型)高。  n9 h* ^6 G9 N! {" n2 Y
11.焊縫金屬的合金化* @% r9 b3 G9 x. @% h
合金化就是把所需要的合金元素，通過(guò)焊接材料過(guò)渡到焊縫金屬(或堆焊金屬)中去。- }  {) E% @) B1 o2 A2 H
　　合金化的目的：1)補(bǔ)償焊接過(guò)程中由于氧化、蒸發(fā)等原因造成的合金元素的損失；2)改善焊縫金屬的組織和性能；3)獲得具有特殊性能的堆焊金屬。常用的合金化方式有：應(yīng)用合金焊絲；應(yīng)用藥芯焊絲或藥芯焊條；應(yīng)用合金藥皮或粘結(jié)焊劑；應(yīng)用合金粉末；應(yīng)用熔渣與金屬之間的9 ^$ L6 m  m7 L
　　常用的合金化方式是置換反應(yīng)。* {( y/ P! J: r
12.焊縫一次結(jié)晶組織的變質(zhì)處理方法
- c. }( ^. }; S: c, u+ k  s6 _3 o" q通過(guò)焊接材料(焊條、焊劑)向熔池中加入某些合金元素如V、Mo、Ti、Nb、A1、B、N等，可以細(xì)化晶粒，得到細(xì)晶組織，從而既可保證強(qiáng)度和塑性，又能提高抗裂性，這種方法稱為變質(zhì)處理。變質(zhì)處理對(duì)改善焊縫的一次結(jié)晶組織十分有效。例如，E5015MoV焊條，就是在原來(lái)E5015焊條的基礎(chǔ)上，在藥皮中再加入少量的鉬鐵和釩鐵，它具有更高的抗裂性能。
% ]0 L* Z! b% o( R* n% g$ q* X13.焊縫金屬的二次結(jié)晶, V1 ]$ E2 |5 R, C1 n9 h
一次結(jié)晶結(jié)束后，熔池就轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w的焊縫。高溫的焊縫金屬冷卻到室溫時(shí)，要經(jīng)過(guò)一系列的組織相變過(guò)程，這種相變過(guò)程稱為焊縫金屬的二次結(jié)晶。) _" p) }0 K6 F  P. d
　　低碳鋼焊縫金屬二次結(jié)晶結(jié)束時(shí)，其組織為鐵素體加珠光體。由鐵碳合金狀態(tài)圖可知，其中鐵素體約占82%，珠光體約占18%，焊縫金屬的硬度約為83HBS。但鐵碳合金狀態(tài)圖是在材料極緩慢的冷卻條件下獲得的，實(shí)際上焊縫金屬二次結(jié)晶時(shí)的冷卻速度相當(dāng)快，因此組織中的珠光體含量會(huì)增加，冷卻速度越高，珠光體含量也越多，焊縫的硬度和強(qiáng)度也隨之增加，例如，當(dāng)焊縫金屬的冷卻速度為110℃s時(shí)，其硬度可達(dá)96HBS，這就是為什么當(dāng)焊縫金屬為低碳鋼，冷卻時(shí)盡管并未出現(xiàn)淬火組織，但其硬度仍會(huì)增加的原因。" `1 Q1 J/ b% B) V
14.焊接焊縫中的偏析現(xiàn)象+ x. j0 c; |& J. |" y2 N! _
合金中各組成元素在結(jié)晶時(shí)分布不均勻的現(xiàn)象稱為偏析。焊接熔池一次結(jié)晶過(guò)程中，由于冷卻速度快，已凝固的焊縫金屬中化學(xué)成分來(lái)不及擴(kuò)散，造成分布不均，產(chǎn)生偏析。) e0 U- m4 n6 d
　　焊縫中的偏析現(xiàn)象有以下三種：1 \+ ]1 c; H( z8 e0 b
　�、棚@微偏析 熔池一次結(jié)晶時(shí)，最先結(jié)晶的結(jié)晶中心金屬最純，后結(jié)晶部分含其它合金元素和雜質(zhì)略高，最后結(jié)晶部分，即結(jié)晶的外端和前緣所含其它合金元素和雜質(zhì)最高。在一個(gè)柱狀晶粒內(nèi)部和晶粒之間的化學(xué)成分分布不均現(xiàn)象稱為顯微偏析。% l9 Y; J" a8 @& l9 M; x* ?) _# V7 k! Z8 i
　�、茀^(qū)域偏析 熔池一次結(jié)晶時(shí)，由于柱狀晶體的不斷長(zhǎng)大和推移，會(huì)把雜質(zhì)“趕”向熔池中心，使熔池中心的雜質(zhì)含量比其它部位多，這種現(xiàn)象稱為區(qū)域偏析。焊縫的斷面形狀對(duì)區(qū)域偏析的分布影響很大。窄而深的焊縫，各柱狀晶的交界在其焊縫的中心，因此焊縫中心聚集有較多的雜質(zhì)，這種焊縫在其中心部位極易產(chǎn)生熱裂紋。寬而淺的焊縫，雜質(zhì)則聚集在焊縫的上部，這種焊縫具有較高的抗熱裂能力。
& ^2 b8 p5 p' g  {: D, H  j　　⑶層狀偏析 熔池在一次結(jié)晶的過(guò)程中，要不斷地放出結(jié)晶潛熱，當(dāng)結(jié)晶潛熱達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，熔池的結(jié)晶就出現(xiàn)暫時(shí)的停頓。以后隨著熔池的散熱，結(jié)晶又重新開(kāi)始，形成周期性的結(jié)晶，伴隨著出現(xiàn)結(jié)晶前沿液體金屬中雜質(zhì)濃度的周期變動(dòng)，產(chǎn)生周期性的偏析稱為層狀偏析。層狀偏析集中了一些有害元素，因此缺陷往往出現(xiàn)在層狀偏析中。由層狀偏析所造成的氣孔。1 E7 z1 q8 |. ~$ ^
15.鑄鐵泵殼裂縫焊補(bǔ)
# y( V- p/ j9 n& L8 P1.在裂縫的兩端點(diǎn)鉆止裂孔(Φ10)，以防焊接中裂縫進(jìn)一步向外擴(kuò)展。
5 p) R* T8 ?* v8 z3 E0 K+ @　　2.用手動(dòng)磨光機(jī)在裂縫的位置開(kāi)坡口，坡口頂寬8-9mm，略成V字形，深32mm(西湖型泥泵泵殼壁厚為40mm)，使得能夠焊人電焊液。
! ^. o+ K0 Z! I5 g. e　　3.焊接為手工焊，采用Φ3.2專用鑄鐵電焊條，使用直流電焊機(jī)，反接，電流為150A，實(shí)施間斷焊，即每焊15-20mm電焊縫，停等片刻。在停焊間隙，當(dāng)焊接熔池凝固后，由白熱狀態(tài)到紅熱狀態(tài)時(shí)，用小尖錘捶擊電焊縫，捶擊用力要輕，速度要快，次數(shù)要多，使焊縫金屬減薄向四周伸長(zhǎng)，抵消一些焊縫收縮并減少焊接應(yīng)力，這樣能有效地提高焊縫金屬的抗裂性(注意使用的小錘頭必須是半徑為10mm左右的圓弧形)。待焊接熔池冷到暗紅色消失后，再接著焊。
$ A8 J: \* w! ~' a5 U) J  ?　　4.對(duì)于較長(zhǎng)的裂縫，為避免開(kāi)裂，必須分段焊補(bǔ)。分段的原則是，使首先焊的一段有自由伸縮的可能性。如分三段，應(yīng)首先焊中間的一段，當(dāng)此段冷至暗紅色消失時(shí)，立即施焊另一段，然后焊最后段。
7 W" |# G2 X; O　　5.施焊前，先對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行預(yù)熱，焊后保溫，以降低冷速。預(yù)熱、保溫不僅能提高焊縫金屬的抗裂性，而且還有益于降低熔合線附近區(qū)域的硬度。
0 R1 Q( W, a7 s- m% j7 W16.產(chǎn)品設(shè)計(jì)的原則和技巧（一）
8 f" X9 E/ v( l* I9 e制造成本最低是產(chǎn)品設(shè)計(jì)的最終目的。本文介紹了工程機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)遵循的原則以及產(chǎn)品設(shè)計(jì)技巧，為工程技術(shù)人員設(shè)計(jì)出色、合理的產(chǎn)品，提供了可參考的手段和方法。; [, Z. u$ N( `2 }- ^* N
　　1產(chǎn)品設(shè)計(jì)原則3 v6 Y: x5 A: N/ O) z2 p0 s7 s& k
　　合理的設(shè)計(jì)應(yīng)該在保證產(chǎn)品必備功能的前提下，使制造成本最低，這也正是本文所要探索的課題。
$ ^0 k5 @7 x( x/ z; C0 z7 _2 z# h　　(1)必須滿足客戶對(duì)產(chǎn)品功能和服務(wù)的要求。工程機(jī)械提供給客戶的不僅是產(chǎn)品的功能，還包括支持這些功能的售后服務(wù)。因此設(shè)計(jì)過(guò)程中既要針對(duì)產(chǎn)品的不同功能特點(diǎn)，又要使產(chǎn)品具有良好的維修方便性。! f" c8 h, K2 M! o0 T* Z9 {
　　(2)符合國(guó)家的產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策和有關(guān)的法令、法規(guī)。
+ Y; N9 x5 l( [$ C" w: V　　(3)堅(jiān)持標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、系列化的“三化”原則。
" |- N. ?% @9 T# x5 q　　(4)符合社會(huì)對(duì)環(huán)境保護(hù)的要求。1 C9 D, C0 ?" k( p% r
　　(5)符合技術(shù)創(chuàng)新的規(guī)律，重視對(duì)知識(shí)產(chǎn)權(quán)的保護(hù)。) J1 v7 Y% A9 d6 L8 D
　　(6)從企業(yè)的實(shí)際工藝水平和生產(chǎn)能力出發(fā)，強(qiáng)調(diào)設(shè)計(jì)與工藝、生產(chǎn)相結(jié)合。產(chǎn)品設(shè)計(jì)不單單是圖樣設(shè)計(jì)，還包括工藝設(shè)計(jì)和生產(chǎn)設(shè)計(jì)。生產(chǎn)設(shè)計(jì)應(yīng)主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行研究：
5 ^7 q* A# f6 q2 u' R2 r  M　�、俸�(jiǎn)化零件的功能或形狀；* o2 k5 d( ]3 y
　�、谧畲笙薅鹊貙�(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、系列化；
( j1 Y" E% \0 i: F　�、郾M可能使設(shè)計(jì)圖紙中所規(guī)定的材料牌號(hào)、品種、規(guī)格與現(xiàn)有材料的使用情況一致；
$ k& G' ~1 {$ o- b  D0 K　�、軐⒚鞴に嚺c加工工藝更有效地結(jié)合起來(lái)考慮；
  V) n$ ~! ~5 b, \　�、莞鶕�(jù)企業(yè)當(dāng)前正常生產(chǎn)所采用的加工工藝、操作規(guī)則及相關(guān)信息來(lái)判斷工藝設(shè)計(jì)的合理性；" K5 `. {9 ^: X2 B" O, s2 o8 Z
　�、捱x擇成熟加工工藝能保障的尺寸公差和表面粗糙度；4 Z$ p, l1 Q1 U8 H! n- [6 B0 O
　�、呔C合分析與生產(chǎn)過(guò)程相關(guān)的信息，對(duì)主要零部件進(jìn)行必要的價(jià)值工程分析。& K9 v& L5 Z# s( K# Z
　　2產(chǎn)品設(shè)計(jì)技巧$ j) ?) X7 K) \, x0 ]  A' L% K
　　2.1采用“三化”原則
% v3 M5 R( r1 h6 p  Q6 P9 g　　(l)零件盡量選用標(biāo)準(zhǔn)件或用標(biāo)準(zhǔn)件改制或外購(gòu)件。5 N+ i* c6 r/ C
　　(2)設(shè)計(jì)花鍵、螺紋時(shí)，應(yīng)使之便于采用標(biāo)準(zhǔn)刀具、量具進(jìn)行加工和檢測(cè)，特別應(yīng)優(yōu)先考慮企業(yè)現(xiàn)有的刀具、量具。) d/ U& c( H9 V
　　(3)大型結(jié)構(gòu)件、鑄鋼件的設(shè)計(jì)，盡量采用不必攻絲的緊固件，如用焊接螺母板代替螺孔。設(shè)計(jì)大型工件時(shí)，應(yīng)考慮利用已鎮(zhèn)成的孔作為基準(zhǔn)來(lái)焊接螺母板。3 `; e* r% }1 `7 i
　　(4)盡量選用現(xiàn)有的成熟的零部件，或成熟的結(jié)構(gòu)和工藝方法，使產(chǎn)品系列化、通用化。用這種“搭積木”的方法，可以加快設(shè)計(jì)速度、縮短新產(chǎn)品樣機(jī)試制周期，盡早占領(lǐng)市場(chǎng)。
- c' e& _& h4 Y  A* a　　(5)建立企業(yè)自己的“標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)”，加快設(shè)計(jì)試制進(jìn)度。筆者所在的企業(yè)現(xiàn)已建立并逐步完善了“廠標(biāo)準(zhǔn)件”制度和“廠標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)”，將凡是在三個(gè)以上主要產(chǎn)品中使用的相同或相似的零件選定為廠標(biāo)準(zhǔn)件。, c6 k* ~% d. g" k: {& n/ M
　　(6)盡可能選擇統(tǒng)一的錐度、一致的板厚尺寸和牌號(hào)統(tǒng)一的鑄鋼件材料。
1 `4 Y* d; P. r　　2.2從形狀和結(jié)構(gòu)上改進(jìn)設(shè)計(jì), g9 ^  U, B& j, y' f. F
　　(1)盡量減少零件。把幾個(gè)零件合并成一個(gè)零件，例如把焊接件改為沖壓件，以此減少零件的數(shù)里。6 |5 h$ v4 u! w5 P$ P% `/ [/ Y
　　(2)將零件設(shè)計(jì)成對(duì)稱的結(jié)構(gòu)形式。1 D* H: b: T' H- _: \& S
　　(3)把幾個(gè)產(chǎn)品申使用的形狀相似的零部件，設(shè)計(jì)成能夠通用的零部件。
& O" f# W9 Z, }" w, s7 A　　(4)簡(jiǎn)化每個(gè)零件的形狀，改進(jìn)零件外形，減少?gòu)澢男螤�，有時(shí)還可以把壓形時(shí)難以保證尺寸精度的零件改為焊接件。
作者: 真正    時(shí)間: 2009-1-9 17:21
標(biāo)題: 焊接中雜七雜八的東東
共22條:
8 v$ a( e8 W$ `& z17.產(chǎn)品設(shè)計(jì)的原則和技巧（二）
+ m9 M. v, x- a2.3改進(jìn)工藝方案4 l4 z4 m' Z3 K6 h1 H
　　(1)避免沒(méi)有必要的切削加工，特別是沒(méi)必要的裝夾基準(zhǔn)面的切削加工。
% _' t8 Z- c1 h: N: u　　焊接件準(zhǔn)備用自動(dòng)化程度較高的焊接機(jī)器人進(jìn)行焊接時(shí)，應(yīng)考慮組成零件的焊前加工，保證焊接件各組成零件之間的相互位置尺寸，否則誤差太大，機(jī)器人將無(wú)法自動(dòng)跟蹤焊接。
" r: J+ ]1 Y4 |; E  ?  j　　(2)在保證零部件可靠、合理使用的前提下，降低尺寸公差、表面粗糙度、形位公差等加工精度等級(jí)要求。
3 I. n" a: D$ h, o1 K  ~　　(3)減少零件的彎曲形狀和復(fù)雜程度，降低廢品率和生產(chǎn)制造成本。* n! U3 O% g/ S5 }4 h( w
　　(4)型鋼在進(jìn)行長(zhǎng)度下料時(shí)，盡量把火焰切割改為型鋼剪切下料；一般板料的火焰切割改為用剪板機(jī)剪切下料；長(zhǎng)方形條狀工件從四邊剪切改為用條鋼，僅僅是長(zhǎng)度上的剪切下料。
3 a, w$ R: Z4 Q0 n& R* N　　2.4采用節(jié)省資源、減少污染的工藝技術(shù)2 D- ]/ s. A* |. ~( l2 I
　　(1)鑄鋼件改為焊接件。4 x$ F/ m0 \/ m3 p* x' _3 I
　　鑄造行業(yè)很難徹底地解決環(huán)境污染問(wèn)題，并且容易產(chǎn)生鑄造缺陷，而采用焊接技術(shù)和焊接件就可以比較容易地解決這些問(wèn)題。! Q/ ]4 x$ o% u
　　(2)在保證零件強(qiáng)度，優(yōu)化板厚尺寸的前提下，盡量減輕零件重量。結(jié)構(gòu)焊接件的設(shè)計(jì)，一定要使筋板受力，避免焊縫受力。在結(jié)構(gòu)焊接件的構(gòu)成中使用厚板往往并不是強(qiáng)度的需要，而是剛度的需要，即焊接時(shí)厚板的變形小，或焊接件承載時(shí)變形小。一些單獨(dú)的厚板往往是可以用薄一些的板加上適當(dāng)?shù)慕畎鍋?lái)代替，這樣不僅減輕了總重，承載能力也會(huì)增加。
$ c. n6 q3 p( D" W　　(3)選擇合理的焊縫長(zhǎng)度和焊角大小等參數(shù)。有相當(dāng)一部分設(shè)計(jì)人員常常將“強(qiáng)度焊縫”與“聯(lián)接焊縫”相互混淆，設(shè)計(jì)時(shí)往往出現(xiàn)要求焊接件中的焊縫一律焊透、焊角越大越好的傾向。其實(shí)選擇焊透還是不必焊透，是設(shè)計(jì)人員應(yīng)慎重考慮決定的。應(yīng)仔細(xì)研究焊接件的受力狀態(tài)，再?zèng)Q定所要采用的焊角尺寸和焊縫長(zhǎng)度。能用斷續(xù)焊縫的決不要求在全長(zhǎng)方向上滿焊，這樣一則可以節(jié)省焊接加工成本，二則也可減少焊接變形；能用角焊縫的，盡量不在零件上開(kāi)坡口后再焊接，以減少一道開(kāi)坡口的工序。
* ?; O4 K% W/ O! I　　(4)采用少切削或無(wú)切削加工的工藝方法，以提高工件強(qiáng)度，降低制造成本。對(duì)于齒輪加工，汽車行業(yè)中早已大量采用整體滾鍛、精鍛成齒的方法來(lái)減少甚至取消齒形的加工量。工程機(jī)械的驅(qū)動(dòng)橋差速器齒輪現(xiàn)也已開(kāi)始采用精鍛齒輪。精鍛使得金屬纖維沿齒形成形方向包絡(luò)，不象一般齒輪切削齒形時(shí)把金屬纖維切斷，精鍛齒輪大大提高了齒輪的承載強(qiáng)度，減少了切削量，甚至可以不必再進(jìn)行齒形加工，降低了制造成本。1 S. F1 d9 [; |+ s
　　(5)盡可能用焊接件代替一些自由鍛的鍛件。! z$ e' Z; d, M& b& }
　　(6)統(tǒng)一零件的熱處理技術(shù)要求和工藝規(guī)范，以便可以在同一爐中對(duì)不同零件同時(shí)進(jìn)行熱處理，提高電爐利用率；節(jié)約電力消耗。
! h$ x1 t, O3 z3 v2 l* J! t　　(7)充分利用鍛件余熱，在鍛后繼續(xù)加熱，直接進(jìn)行鍛后正火等熱處理。: z  t/ M* @; _% [+ n
　　(8)根據(jù)零件的具體情況，制定合理的熱處理技術(shù)要求。9 B' G1 q9 ]1 b8 R: D
　　中碳鋼或合金中碳鋼零件采用調(diào)質(zhì)處理，可有效提高和充分發(fā)揮材料的機(jī)械強(qiáng)度等性能。但是對(duì)于軸徑比較粗大的軸類零件，調(diào)質(zhì)時(shí)淬火的有效層只有幾毫米，經(jīng)調(diào)質(zhì)、機(jī)械加工后所剩無(wú)幾，而心部狀態(tài)實(shí)際上并沒(méi)有得到很好的改善。所以根據(jù)筆者的經(jīng)驗(yàn)，φ70以上的實(shí)心軸類零件，可以考慮采用正火十機(jī)械加工或正火十淬火十磨削外圓的工藝流程。因?yàn)檩S類零件往往采用高頻或中頻淬火，加熱只發(fā)生在外圓表層，心部織實(shí)際不可能被淬透。若用鹽浴爐加熱，心部可以被加熱，但材料的淬透性有限，調(diào)質(zhì)時(shí)的淬火實(shí)際在心部還是淬不透的。而正火可以有效改善零件的整體組織狀態(tài)，細(xì)化心部金相組織，這對(duì)有些零件來(lái)說(shuō)已經(jīng)足夠了。
0 s8 V, {" O8 i' q- R　　(9)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮機(jī)器的整體布局，液壓油箱的容積以足夠用為原則，使液壓油用量為最少；管路走向簡(jiǎn)單緊湊，長(zhǎng)度盡可能最短。同理，在設(shè)計(jì)電器系統(tǒng)和制動(dòng)管路系統(tǒng)時(shí)，都應(yīng)使電纜或制動(dòng)管路走向合理，長(zhǎng)度為最短。
; o. x( x! O' h0 b7 c　　3結(jié)論
& n# j# _  h! z6 p7 R　　產(chǎn)品設(shè)計(jì)是個(gè)綜合信息處理的復(fù)雜過(guò)程，它最終的結(jié)果是把線條、符號(hào)、數(shù)字繪制成合理的設(shè)計(jì)圖樣，設(shè)計(jì)人員應(yīng)從以下幾個(gè)方面綜合考慮；& l) N/ v. z% ~% P! N
　　(1)簡(jiǎn)化每個(gè)零件的形狀，使機(jī)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；
+ ~! d- d( x$ Q$ k" x" d2 u0 V- m" k　　(2)合并零件的功能，減少零件的種類或數(shù)量；
" o- n. {* r; W　　(3)應(yīng)用新結(jié)構(gòu)、新工藝、新材料、新原理來(lái)簡(jiǎn)化產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，提高產(chǎn)品的可靠性；; E. ~2 C9 q4 c  E+ F7 U
　　(4)分解部件，研究其裝配、組裝的最簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)；
1 [  C, P& l. {8 f　　(5)對(duì)相似零件進(jìn)行分組；
+ q9 b0 L) J# C　　(6)對(duì)相似產(chǎn)品按標(biāo)準(zhǔn)數(shù)序列進(jìn)行產(chǎn)品系列化分析；
+ m% J+ B7 ~+ {+ d　　(7)實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品零件的通用化和標(biāo)準(zhǔn)化。
6 {/ t% r3 n- J# {3 _- J, g　　產(chǎn)品設(shè)計(jì)人員提高設(shè)計(jì)質(zhì)量的關(guān)鍵在于自覺(jué)、主動(dòng)地學(xué)習(xí)與生產(chǎn)加工過(guò)程和加工工藝方面有關(guān)的知識(shí)，熟練掌握設(shè)計(jì)技巧。1 t  V( z) w/ h
18.耐熱鋼焊條的選用
3 z% {8 ~) A9 [* E  @珠光體耐熱鋼由于擁有良好的抗氧化性、熱強(qiáng)性能、較強(qiáng)的抗硫、氫腐蝕性能，而被廣泛應(yīng)用在石油化工、鍋爐加熱等設(shè)備中。
( S" q1 v) D# ~; w' P: h+ ~7 ~　　某廠在制作攀枝花攀煤矸石火電公司的省煤器區(qū)域護(hù)板時(shí)需用到大量的15CrMo鋼。如何焊接15CrMo鋼，首先需要確定它的可焊性，加入了0.8%~1.1%的Cr合金元素可以提高抗氧氣、抗腐蝕作用，加入0.4%~0.55%的Mo合金元素能增加抗蠕變能力。
& L6 O' @# r4 U. q　　根據(jù)國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的低合金鋼碳當(dāng)量工式：CE=C+Mn/6+(Cr+V)/5+Ni/15+(Mo+Si)/4+Cu/13+P/2可以計(jì)算出該材料CE=0.61%，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)碳當(dāng)量CE＞0.6%時(shí)，該材料淬硬傾向強(qiáng)易出現(xiàn)冷裂紋熱處理后還會(huì)發(fā)生再熱裂紋，屬于較難焊接的鋼材，需采取較高預(yù)熱溫度和嚴(yán)格的工藝措施。
" n+ w3 H6 I$ V8 ~8 e6 S4 P　　焊接材料的選用：焊縫的組織和性能在很大程度上取決于焊接材料。焊接材料的選用須在確保焊接結(jié)構(gòu)安全、可靠使用的前提下，根據(jù)被焊材料的化學(xué)成分、力學(xué)性能、板厚及接頭形式、焊接結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、受力狀態(tài)、結(jié)構(gòu)使用條件對(duì)焊縫性能的要求、焊接施工條件和技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益等綜合考查后，有針對(duì)性地選用焊條、必要時(shí)還需進(jìn)行焊接性試驗(yàn)。+ [3 x9 P9 [) \) X; G
　　一、根據(jù)等強(qiáng)度的觀點(diǎn)，選擇滿足母材力學(xué)性能的焊條，如果選用強(qiáng)度過(guò)低的焊條將達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的力學(xué)性能，選擇強(qiáng)度較高的焊條不僅工人操作難度增加、焊接成形困難，而且還會(huì)大大的增加企業(yè)的生產(chǎn)成本。4 u. l3 J, j( {, k) ^
　　二、根據(jù)母材合金成份選擇化學(xué)成份相同(相近)的焊材，Cr-Mo耐熱鋼焊接接頭應(yīng)具有與母材相同的抗氧化性和熱強(qiáng)性，如果焊縫與母材化學(xué)成分相關(guān)太大，高溫長(zhǎng)期使用后，接頭區(qū)域某些元素發(fā)生擴(kuò)散現(xiàn)象(如碳元素在熔合線附近的擴(kuò)散)，使接頭高溫性能下隆。為了提高焊縫的抗裂紋性能，焊材的含碳量應(yīng)低于母材的含碳量，由于鋼中碳和合金元素的共同作用，耐熱鋼焊接時(shí)極易形成液硬組織，焊接性較差。為此耐熱鋼一般焊前預(yù)熱，焊后進(jìn)行回火處理。
+ h2 U8 r4 Y$ ^# {4 a( X　　三、由于母材的可焊性能差，可選用塑、韌性指標(biāo)較高的低氫型焊條。同時(shí)降低C、S、P等雜質(zhì)的含量。6 z) ]. Y# I8 `, A  E7 f
　　1、可以通過(guò)預(yù)熱來(lái)降低冷裂紋出現(xiàn)概率，預(yù)熱及道間溫度要求控制在180~300之間，焊后熱處理在620~690之間，保溫1小時(shí)，為了保證焊縫金屬?gòu)?qiáng)度，在620溫度下回火不超過(guò)去30h,否則降低回火溫度；通過(guò)焊后熱處理不僅能消除焊接殘余應(yīng)力，更重要的是能改善組織，提高接頭的綜合力學(xué)性能；" x, m: {( w6 p6 p/ S+ n5 R: T
　　2、采用少的焊接線能量焊接，防止過(guò)多的馬氏體淬硬組織生成；
/ Z7 n" n1 A. `( O& z　　3、采用富氬氣體保護(hù)進(jìn)行噴射過(guò)渡焊接(電弧長(zhǎng)度控制在4mm~5mm左右)而得美觀的焊縫。  C( X) O' R; M+ B( H5 `* b
　　結(jié)論：耐熱鋼焊條的選用原則有三點(diǎn):一是保證力學(xué)性能，二是選擇化學(xué)成份相同(或相近)的焊材，三是要配合適當(dāng)?shù)暮附庸に嚧胧?font class="jammer">  u' r; K! m  m! o5 B; {
19.模具補(bǔ)焊技術(shù)基礎(chǔ)知識(shí)講解5 w/ \5 y5 f6 _! o6 m
模具補(bǔ)焊幾個(gè)要點(diǎn)：
3 v! G5 Q1 [8 y+ y    1.焊條要預(yù)熱，焊條成分要與模具鋼成分相同或接近，以保證焊后結(jié)構(gòu)均勻。! X' R2 ^) v& Z
    2.模具要預(yù)熱到馬氏體溫度以上，但不能太高。 * e2 @4 i3 w9 n- o
    3.電流要控制小，否則焊接深度太大。
6 Q! k6 W0 g5 G! g2 _7 l9 q* ~    4.焊接過(guò)程模具要保持預(yù)熱狀態(tài)。
) m( n) c% e" r& D0 q) @20.用不同的焊條進(jìn)行鑄鐵冷焊應(yīng)注意的事項(xiàng)
* I' Z/ V( w0 K! r% n8 j, E1、采用銅鐵焊條（如Z607）焊接時(shí)，焊條金屬中的鐵與銅互不相溶，以機(jī)械混合物的狀態(tài)存在，而且混合得不均勻。當(dāng)焊條中w(Fe)增大30%時(shí)，使焊縫金屬的塑性大為降低，在焊接剛性接頭的焊縫時(shí)，易在焊縫中產(chǎn)生裂紋。因此應(yīng)盡量采取短弧焊接，減少焊條的擺動(dòng)，采用多層焊等工藝措施來(lái)防止焊接裂紋的產(chǎn)生。 : i2 k9 L9 x& f0 a" K# f
2、在鑄鐵冷焊時(shí)，為了修補(bǔ)個(gè)別重要的鑄件缺陷，往往采用純鎳焊條或鎳鐵、鎳銅焊條進(jìn)行補(bǔ)焊，如Z308，Z408和Z508等。用鎳銅焊條所補(bǔ)焊的鑄鐵件，一般加工性能較好，但焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度一般都比較低，同時(shí)由于銅鎳合金的收縮率很大，其焊縫的抗裂性也較差。所以這種焊條只適用于強(qiáng)度要求不高的，但表面需要加工的鑄件補(bǔ)焊。用純鎳焊條補(bǔ)焊的優(yōu)點(diǎn)是焊縫金屬加工性良好，但價(jià)格昂貴，在一般情況下不宜采用。使用這類焊條操作時(shí)，除按一般工藝要求進(jìn)行焊接外，尚需注意補(bǔ)焊速度不能過(guò)快，應(yīng)斷續(xù)進(jìn)行焊接。每次焊接長(zhǎng)度不宜超過(guò)40-50mm,并在焊一層后用小錘敲擊，以消除應(yīng)力。待焊縫冷至不燙手時(shí)再焊第二層，這樣才能保證補(bǔ)焊工作取得較好的效果。 ! g8 E5 z0 Z; t
3、高釩鑄鐵焊條是一種比較經(jīng)濟(jì)的鑄鐵冷焊電焊條，如Z116和Z117。這種焊條需要采用短弧焊接，并以分段倒退的順序進(jìn)行焊接，每段長(zhǎng)約10-30mm,宜采用較小的電流，焊后同樣敲擊焊縫，以減少應(yīng)力。
8 V/ j% j# W' W! B! R/ B) Z7 m" z21.汽車模具修補(bǔ)焊接缺陷分析, a* L5 _" y: f/ {; K0 q' g$ I% {
冷沖壓模具焊接的硬度不足現(xiàn)象： 5 U) X5 d4 k7 L& B( c
    原因：（一）, O+ E7 y! G  r6 f) k" h
    焊接時(shí)電流過(guò)大，對(duì)模具母材的稀釋率過(guò)大，模具母材的合金元素受損。
) T5 @# G) @- ~    對(duì)策：
0 r, \. V3 C% X* G  D2 r0 ^    盡量使用小電流、短弧焊接，焊接時(shí)焊條的擺動(dòng)的幅度不大于焊條直徑的1.5倍。
# V: D) P- R, u, I    原因：（二）
/ k( l; u% ~2 {# |, ^  y" F- h    焊接時(shí)的預(yù)熱溫度和層間溫度沒(méi)有控制。
$ f6 c& H- ?: e4 b, q    對(duì)策：
0 W2 @8 X' j+ Y7 S, e5 x3 \6 A    注意把握預(yù)熱的溫度，（預(yù)熱溫度主要和母材的含碳量有關(guān)）以及焊接時(shí)層間溫度的控制。
0 N0 L, f* [7 p7 b    原因：（三）
+ b3 K- z5 \/ |, t    堆焊層數(shù)過(guò)多，焊接材料的選用不當(dāng)。
- M8 k) @6 n# K( z; g, ]    對(duì)策：" l. P+ ^; ?1 c" U8 C* p+ R" l5 i
    選擇適合堆焊層數(shù)要求的焊接材料。（有的焊接材料組織體直接是高硬度的馬氏體組織，有的焊接材料是堆焊三層以上的時(shí)候才可以從奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)楦哂捕鹊鸟R氏體組織的。）
作者: 真正    時(shí)間: 2009-1-9 17:23
標(biāo)題: 焊接中雜七雜八的東東
共22條:9 L- N6 P( B. E$ [7 S
22.碳鋼焊條GB/T5117－1995
. f2 |5 d7 N/ b4 S' j. H6 l標(biāo)準(zhǔn)分類: 焊接材料   
" D. s( s! ?' d9 }3 `0 A標(biāo)準(zhǔn)編號(hào): GB／T5117－1995代替GB5117－85   
4 r/ p' ?  f7 W' mUDC:    $ @$ t' T9 I) w9 x/ F
   / W1 A5 n4 n  x  o
主題內(nèi)容與適用范圍 ) ^2 G5 a0 n' {( |0 w

9 U8 ]  p3 l! B; L% [' w& V標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了碳鋼焊條型號(hào)分類、技術(shù)要求、試驗(yàn)方法及檢驗(yàn)規(guī)則等內(nèi)容。 ( L9 R2 l1 P9 r! f. b9 V* W# [" i
本標(biāo)準(zhǔn)適用于藥皮焊條電弧焊接用碳鋼焊條。
# d6 @  q! R# ^! n  v, D
& u4 l5 u2 A9 @: w0 Z' s& s型號(hào)分類 % U' I" d! R1 ?4 p/ Y- C6 Z& t) a
類 ; v3 ?: E( F8 w( o  M
3.1 焊條型號(hào)根據(jù)熔敷金屬的力學(xué)性能、藥皮類型、焊接位置和焊接電流種類劃分（見(jiàn)圖1）。 2 R, p$ m/ _# C: L, A  U& w1 Y4 f
3.2 焊條型號(hào)編制方法如下：字母"E"表示焊條;前兩位數(shù)字表示熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的最小;第三位數(shù)字表示焊條的焊接位置."0"及"1"表示焊要適用于全位置焊接（平、立、仰、橫）,“2“表示焊條適用于平焊及及平面焊,“4“表示焊條適用于向下立焊；第三位和第四位數(shù)組合時(shí)表示焊接電流種類及藥皮類型。在第四位數(shù)字后附加“R“表示耐吸潮焊條；附加“M“表示耐吸潮和力學(xué)性能有特殊規(guī)定的焊條；附加“－1“表示沖擊性能有特殊規(guī)定的焊條。 - x+ d2 N' X+ W0 ]( G9 W" F5 c
表1
4 P' M/ s: l, p; w; e+ T2 q* U7 j+ [- o, `5 m( }9 D9 H
焊條型號(hào) 藥皮類型 焊接位置 電流種類 4 U# p8 r2 n" t
E43系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥420Mpa(43kgf/mm2)
6 w' C( o& Q* O7 _' \0 m1 d# ]& sE4300 特殊型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接 . a1 ?, h* d+ Y9 f, F
E4301 鈦鐵礦型 ( N. l3 b# |5 \" j! y8 K& o
E4303 鈦鈣型
) o$ y+ D; I& Q- r" Z7 [3 Q0 pE4310 高纖維素鈉型 直流反接 7 E9 Q6 ?8 F# {* ^% f, ?5 v
E4311 高纖維素鉀型 交流或直流反接
  x' a1 ^6 h6 @( }" U4 F$ B  D$ B( OE4312 高鈦鈉型 平、立、仰、橫 交流或直流正接 9 z3 o2 c+ I& ?: y9 i
E4313 高鈦鉀型 交流或直流正、反接
# N; x- c" E4 m  N( v/ S& q6 xE4315 低氫鈉型 直流反接 * P5 H/ i# f7 i& z1 \
E4316 低氫鉀型 交流或直流反接
( _4 @; t5 k" q+ X2 x( l  i9 CE4320 氧化鐵型 平 交流或直流正、反接
* r" k- s" j9 C/ j% X! I/ C7 W9 s3 \平角焊 交流或直流正接 9 ~) Z3 ?1 g* W( g9 E. Y9 N, p
E4322 平 交流或直流正接 % z' q3 f; w* k, }) @! d
E4323 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接 % d2 n% z: Y" `7 d
E4324 鐵粉鈦型
1 z+ r& q0 U/ N/ P6 v8 H  GE4327 鐵粉氧化型 平 交流或直流正、反接
0 F. s0 w% p3 d: g平角焊 交流或直流正接
$ J  L0 e, h7 z8 P/ V9 nE4328 鐵粉低氫型 平、平角焊 交流或直流反接
8 h4 O, T) v0 Q3 ]+ _3 d8 p: ME50系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥490Mpa(50kgf/mm2)
+ c  _5 t: x: j" [: N% m2 H# \E5001 鈦鐵礦型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
/ d# ^: a6 m1 h  m% S1 [8 AE5003 鈦鈣型
; i) \2 C( `3 r/ OE5010 高纖維素鈉型 直流反接 5 d& i/ ?5 B; P! Q- k. m; K" F
E5011 高纖維素鉀型 交流或直流反接 ) U: v* w* G' Q8 C/ T
E5014 鐵粉鈦型 交流或直流正、反接
$ j2 W. G, L% Y- C  kE5015 低氫鈉型 直流反接 6 y( b- `, s" q# D9 n
E5016 低氫鉀型 交流或直流反接 9 x! W% i( W, S" P' F# S3 ^2 r
E5018 鐵粉低氫鉀型 2 i. o3 k( n$ J, m8 w
E5018M 鐵粉低氫型 直流反接 . B5 a& n( ?1 m0 y7 Q
E5023 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接
$ L/ }# d# }" KE5024 鐵粉鈦型 平、平角焊 交流或直流正、反接
. o4 W3 I0 O% s. |E5027 鐵粉氧化鐵型 交流或直流正接 1 c7 d; n6 ]3 m( t
E5028 鐵粉低氫型 交流或直流反接 4 h& E: n  e5 |) y
E5048 平、仰、橫、立向下
; l8 R1 a0 I% f3 I5 G" F# b
$ C5 L  \$ u7 E5 M注：①焊接位置欄中文字涵義：平－平焊、立－立焊、仰－仰焊、橫－橫焊、平角焊－水平角焊、立向下－向下立焊。
* a# y8 E  ^$ u, _$ B$ V4 R7 l% T②焊接位置欄中立和仰系指適用于立焊和仰焊的直徑不大于4.0mm的E5014、EXX15、EXX16、E5018和E5018M型焊條及直徑不大于5.0mm的其他型號(hào)焊條。 ! b" Y$ C2 T& r) y+ S9 J1 C
③E4322型焊條適宜單道焊。 . Z' W0 A: {  `6 M) _9 F( H5 N2 L# o2 d
3.3 本標(biāo)準(zhǔn)隊(duì)了E5018M型焊條可以列入E5018型焊條外（同時(shí)符合這兩種型號(hào)焊條的所有要求），凡列入一種型號(hào)的焊條不能再列入其他型號(hào)。
& u. K. Y6 ~7 f3 c$ q0 ^; ^" |3.4 本標(biāo)準(zhǔn)中完整的焊條型號(hào)舉例如下： * L6 M3 d  u7 n
E 43 15 6 ]9 v" h+ ?% T; k
┬ ┬ ┬
8 Z# Z0 I/ e: a0 h" G1 {2 J7 v│ │┬└ 表示焊條藥皮為低氫鈉型，采用直流反接焊接。 ; w6 ]) `; R: w- }  k0 M  C
│ │└─表示焊條適用于全位置焊接。 2 W2 ~: S, u# \0 j6 [2 c" r% u
│ └──表示熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的最小值。
0 u' [% R4 `. ~" ~( s8 T└────表示焊條。
; L$ P$ C, I: d; H4 m; r  M9 w焊條型號(hào)藥皮類型焊接位置電流種類焊條型號(hào)藥皮類型焊接位置電流種類
/ c+ U/ F( W% m7 v/ v" u/ cE43系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥420MPa(43kgf/mm2) E50系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥490MPa(50kgf/mm2)
) w. q9 o; D4 `% L: h" A) J4 U2 r# NE4300          特殊型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5001          鈦鐵礦型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接
; i2 Y; h: z( H1 F6 ]7 @" vE4301          鈦鐵礦型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5003          鈦鈣型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接 ( ^( |& g- ^+ g  I: f# Z8 r0 K& K
E4303          鈦鈣型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5010          高纖維素鈉型        平、立、仰、橫          直流反接
% w' ?* A0 y  R& ^2 L9 ]$ v( \* gE4310          高纖維素鈉型        平、立、仰、橫          直流反接         E5011          高纖維素鉀型        平、立、仰、橫          交流或直流反接 ' |3 K/ C6 ^& ~, A' i
E4311          高纖維素鉀型        平、立、仰、橫          交流或直流反接         E5014          鐵粉鈦型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接 9 W% W. S6 s$ f8 s
E4312          高鈦鈉型         平、立、仰、橫          交流或直流正接         E5015          低氫鈉型         平、立、仰、橫          直流反接 3 [$ B. F0 |& d- p7 S- h. \
E4312          高鈦鉀型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5016          低氫鉀型         平、立、仰、橫          交流或直流反接 . u" G7 B. c+ U! U% `6 k/ n
E4315          低氫鈉型         平、立、仰、橫          直流反接         E5018          鐵粉低氫鉀型        平、立、仰、橫          交流或直流反接
$ j$ W% `/ o. _% VE4316          低氫鉀型         平、立、仰、橫          交流或直流反接         E5018M          鐵粉低氫型         平、立、仰、橫          直流反接
  |. I1 a6 L% a! v9 [1 W* z2 ~E4320          氧化鐵型         平、          交流或直流正、反接         E25023          鐵粉鈦鈣型         平、平角焊          交流或直流正、反接 3 D0 K. _! w' s. b2 s
E4320          氧化鐵型         平角焊          交流或直流正接         E5024          鐵粉鈦型         平、平角焊          交流或直流正、反接
  @- e3 O2 {0 f# S" jE4322          氧化鐵型         平          交流或直流正接         E5027          鐵粉氧化鐵型        平、平角焊          交流或直流正接
& ?4 }: V  ]! Z3 w# e4 }' OE4323          鐵粉鈦鈣型         平、平角焊          交流或直流正、反接         E5028          鐵粉低氫型         平、平角焊          交流或直流反接
/ y2 o8 Y$ u4 Y1 @+ T/ YE4324          鐵粉鈦型         平、平角焊          交流或直流正、反接         E5048          鐵粉低氫型         平、仰、橫、立向下          交流或直流反接 2 z1 Z7 e, G5 D; i# F0 n$ ?
E4327          鐵粉氧化鐵型        平          交流或直流正、反接                                           2 D5 E! T: A: A5 g- |' j
E4327          鐵粉氧化鐵型        平角焊          交流或直流正接                                           8 r' K' w0 D: `% y1 [
E4328          鐵粉低氫型         平、平角焊          交流或直流反接                                          
6 {: x; I  m* u3 t# _
; }5 Q0 b, e3 w0 s       注:         ①焊接位置欄中文字涵義:平－平焊、立－立焊、仰－仰焊、橫－橫焊、平角焊－水平角焊、立向下－向下立焊。5 [' j7 `8 \2 f: U
        ②焊接位置欄中立和仰系指適用于立焊和仰焊的直徑不大于4.0mmr E5014、EXX15、EXX16、E5018和E5018M型,焊條及直徑不大于5.0mm的其他型號(hào)焊條 。$ d8 m$ c! k; }* Q
        ③E4322型焊條適宜單道焊。
作者: 非子    時(shí)間: 2009-1-19 15:54
謝謝，辛苦了
作者: 技術(shù)監(jiān)督    時(shí)間: 2009-1-22 09:54
還是很有用的，學(xué)習(xí)。
作者: inwall    時(shí)間: 2009-2-19 17:07
學(xué)習(xí)了一下，感覺(jué)是實(shí)踐的基礎(chǔ)，謝謝！6 h. A# Z4 N- p
直接弄成WORD版的就更好了



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