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超音速火焰噴涂簡介(文字版 無需下載)
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wanglinyou
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2006-9-22 20:06
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超音速火焰噴涂簡介(文字版 無需下載)
1、 超音速火焰噴涂原理
用作熱噴涂熱源的超音速火焰是利用丙烷、丙烯等碳?xì)湎等細(xì)饣驓錃獾热細(xì)馀c高壓氧氣,或利用如煤油與酒精等液體燃料與高壓氧氣在特制的燃燒室內(nèi),或在特殊的噴嘴中燃燒產(chǎn)生的高溫高速燃燒焰流,其燃燒焰流速度可達(dá) 1500m ∕ s~2000m ∕ s (五馬赫)以上。
目前,習(xí)慣上通常被稱作 HVOF(High Velocity Oxy-Fuel 的頭文字 ) ,即高速氧燃料火焰噴涂。當(dāng)火焰達(dá)到超音速火焰時(shí),火焰中可以觀察到馬赫錐的存在。將粉末軸向或測(cè)向送進(jìn)火焰流中,即可以實(shí)現(xiàn)粉末粒子的加熱與加速、涂層的沉積。由于火焰流的速度極高,噴涂粒子在被加熱至熔化或半熔化狀態(tài)同時(shí),可以被加速到高達(dá) 300~650m ∕ s 的速度,從而獲得結(jié)合強(qiáng)度高、致密的高質(zhì)量涂層。
超音速火焰由于受燃燒焰流溫度的限制,與等離子熱源相比,速度高而溫度低(約為 3000 ℃)、對(duì)于 WC-CO 系硬質(zhì)合金,可以有效地抑制 WC 在噴涂過程中的分解,涂層不僅結(jié)合強(qiáng)度高、致密,而且可以最大限度地保留粉末中的硬質(zhì)耐磨 WC 相,因此,涂層耐磨損性能優(yōu)越,與爆炸噴涂層相當(dāng),大幅度超過等離子噴涂層,也優(yōu)于電鍍硬鉻層與噴焊層,目前已獲得了廣泛的發(fā)展。
2、 HVOF 系統(tǒng)的發(fā)展?fàn)顟B(tài)
噴涂方法與設(shè)備的發(fā)展對(duì)于涂層的制備具有重要的影響。超音速火焰噴涂是在八十年代初期,由美國 Browning 公司研制成功,并首先以 JET-KOTE 為商品推出 [1] 。經(jīng)過多年的應(yīng)用開發(fā),其優(yōu)點(diǎn)逐漸被認(rèn)識(shí)和接受。由此,世界上發(fā)達(dá)國家,投入了大量的財(cái)力對(duì) HVOF 進(jìn)行研究和開發(fā)。于八十年代末九十年代初,先后又有數(shù)種 HVOF 噴涂系統(tǒng)研制成功,并投入市場。如金剛石射流( Diamond-Jet ) [2] ,沖鋒槍( Top-Gun ) [3] ,連續(xù)爆炸噴涂( CDS, Continuous Detonation Spraying ) [4] ,射流槍( J-Gun ) [5] ,高速空氣燃料系統(tǒng)( HVAF, High Velocity Air-Fuel ) [6] 等。這些系統(tǒng)各有特點(diǎn),如表 1 所示。涂層的質(zhì)量在很大程度上取決于噴涂方法,但也將受到噴涂系統(tǒng)特點(diǎn)的影響。隨著 HVOF 的開發(fā)與應(yīng)用,各種噴涂系統(tǒng)也均相應(yīng)地進(jìn)行了不斷改進(jìn)與完善,為此,取代原型的新型 HVOF 噴涂系統(tǒng)不斷涌現(xiàn),如 J-K 的改進(jìn)型 Jet-Kote Ⅱ ,Top-Gun 的派生型 HV-2000 型,分別由 DJ 與 J-Gun 派生的 DJ-2600 , DJ-2700 與 JP-5000 型 [7] 。最近又發(fā)表了高頻脈沖 HVOF 系統(tǒng),通過控制可以使爆炸頻率遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)的爆炸噴涂。
基于系統(tǒng)發(fā)展過程及其速度特性, Jet-Kote 被稱為第一代 HVOF , JP-5000 型與 DJ-2000 系列被稱為第三代 HVOF 系統(tǒng)。其它 HVOF 系統(tǒng)成為第二代 HVOF 。第一代與第二代 HVOF 具有類似的火焰速度特性,因此,涂層的沉積特性及其性能無大幅度的變化。第三代 HVOF 具有更高的速度,噴涂過程中粒子的熔化程度更有限,在噴涂過程中除了可以有效抑制 WC 的分解外,粒子在沉積過程中,將會(huì)產(chǎn)生明顯的噴丸效應(yīng),使涂層產(chǎn)生壓縮殘余應(yīng)力,可以有效地提高涂層的表觀結(jié)合強(qiáng)度 [8] 。
基于 HVOF 在制備金屬陶瓷涂層時(shí)的特點(diǎn),近年來又提出了主要依靠粒子的高速度制備涂層的新的方法,如 HVIF ( High Velocity Impact Fusion )噴涂法 [9] ,冷噴涂法( Cold Spraying ) [10] ,特別是冷噴工藝,由于可以制備氧化非常有限的金屬涂層,受到了廣泛的關(guān)注,目前發(fā)展很快。
在國內(nèi), HVOF 噴涂技術(shù)的發(fā)展也很受關(guān)注,噴涂系統(tǒng)主要依賴于進(jìn)口,西安交通大學(xué)焊接研究所于 1995 年初研制成功了 CH-2000 ( CH :為 Continuous Hypersonic ,或超音速的拼音的頭文字) HVOF 系統(tǒng) [11] ,迄今使用該系統(tǒng)已經(jīng)開展了大量的研究工作并成功的用于高性能耐磨涂層制備的應(yīng)用 [12-21] 。
表 1 典型 HVOF 系統(tǒng)的特點(diǎn)
系統(tǒng)簡稱 燃料種類 主要特點(diǎn) 相關(guān)初始型
Jet-Kote Ⅱ 氣體 燃燒室與噴嘴垂直 Jet-Kote
DJ 2600 DJ 2700 氣體 采用拉伐爾噴管。原 DJ 系列僅采用特殊收 DJ縮型噴嘴,用壓縮空氣冷卻槍體 DJ
CDS 氣體 燃燒室與噴嘴同軸線
HV-2000 氣體 可以使用低壓氣體,如乙炔 Top-Gun
JP-5000 液體 采用拉伐爾噴管,粉末側(cè)向?qū)ΨQ送入,噴嘴口徑大,耗氧量大 J-Gun
HVAF 液體 用壓縮空氣代替氧氣,并用其冷卻槍體
CH-2000 氣體 燃燒室與噴嘴同軸線,氣體壓力流量均可調(diào)
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3、 HVOF 噴制的 WC-Co 涂層的結(jié)合強(qiáng)度
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表 2 為采用 CH-2000 系統(tǒng)制備的典型涂層的結(jié)合強(qiáng)度及硬度測(cè)試結(jié)果。結(jié)合強(qiáng)度測(cè)試主要根據(jù) ASTM 標(biāo)準(zhǔn),采用圓棒試樣,在其一端經(jīng)噴砂預(yù)處理后噴涂涂層,用粘結(jié)劑與另一圓棒對(duì)偶粘結(jié)在一起,通過拉伸試驗(yàn)進(jìn)行涂層結(jié)合強(qiáng)度測(cè)試。
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結(jié)果表明對(duì)于 WC-Co 系與 Cr 3 C 2 -NiCr 系涂層斷裂通常發(fā)生在粘結(jié)劑處,結(jié)合強(qiáng)度通常都超過現(xiàn)有粘結(jié)劑的強(qiáng)度,即大于 70Mpa ,噴涂工藝參數(shù)等對(duì)結(jié)果影響較小 [21] 。
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采用拉銷法測(cè)試表明, HVOF 金屬陶瓷涂層的結(jié)合強(qiáng)度可達(dá)到 150Mpa [22] 。
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日本高溫學(xué)會(huì)熱噴涂試驗(yàn)方法委員會(huì)組織日本企業(yè)各界采用普通拉伸法和拉銷法系統(tǒng)地對(duì)用等粒子噴涂與兩種 HVOF 噴涂系統(tǒng)、爆炸噴涂制備的 WC-Co 涂層的結(jié)合強(qiáng)度進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)研究,其結(jié)果表明用普通拉伸法測(cè)試,等離子 WC-Co 涂層的結(jié)合強(qiáng)度約為 40Mpa, 而 HVOF 涂層和爆炸噴涂層的斷裂發(fā)生在粘結(jié)劑處,結(jié)合強(qiáng)度大于 70~80Mpa ;拉銷法結(jié)果表明 HVOF 涂層的結(jié)合強(qiáng)度與爆炸噴涂層相當(dāng),達(dá)到 150Mpa [23] 。但是,應(yīng)該指出 HVOF 金屬涂層的結(jié)合強(qiáng)度受噴涂粒子熔化程度的影響很大 [19-20] ,當(dāng)噴涂粒子達(dá)到完全熔化時(shí),沉積的涂層的結(jié)合強(qiáng)度難以大幅度提高,而采用熔化有限的粒子制備涂層可以顯著提高涂層的結(jié)合 [19-20] 。
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表 2 CH-2000 型 HVOF 典型涂層特性
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涂層 硬度 結(jié)合強(qiáng)度
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WC-17Co 1280Hv >65Mpa
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WC-12Co 1300Hv >65Mpa
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NiCrBSi(Ni60) 900 Hv >65Mpa
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Cr 3 C 2 -NiCr 900 Hv >90Mpa
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說明:結(jié)合強(qiáng)度測(cè)試時(shí),基體為低碳鋼,全部斷在膠中,為此結(jié)合強(qiáng)度大于表中的數(shù)值, Ni60 涂層采用 75~105 μm的粉末制備。
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4、 HVOF WC-Co涂層的耐磨損性能
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4.1噴涂工藝條件對(duì)HVOF WC-Co涂層耐磨損性能的影響
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HVOF工藝條件直接影響粒子的加熱與加速特性,決定粒子的溫度、速度以及在火焰流中的停留時(shí)間,從而影響涂層的組織結(jié)構(gòu),特別是涂層中WC顆粒的含量與大小、涂層的致密度。因此,在HVOF噴涂系統(tǒng)不斷發(fā)展的同時(shí),進(jìn)行了大量的關(guān)于涂層結(jié)構(gòu)與性能變化規(guī)律的工藝研究。
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文獻(xiàn)[24]對(duì)HVOF WC-Co系涂層的結(jié)構(gòu)變化規(guī)律進(jìn)行了詳細(xì)的評(píng)述。涂層中的WC顆粒的大小及含量對(duì)涂層的耐磨損性能影響顯著。圖1為CH-2000系統(tǒng)在兩種不同條件下制備的涂層的磨粒磨損試驗(yàn)結(jié)果[17],表明噴涂條件對(duì)涂層耐磨性具有較大的影響。噴涂粉末為自貢硬質(zhì)合金廠生產(chǎn),磨損試驗(yàn)采用SUGA(日本)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行,試驗(yàn)條件與后述的表3、圖2及圖5相同。
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圖 1噴涂條件對(duì)WC-17Co涂層磨損量的影響
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4.2粉末種類對(duì)涂層耐磨性能的影響
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表 2為四種典型WC-Co粉末采用Jet-Kote噴槍制備的涂層的磨損試驗(yàn)結(jié)果[25]。粉末的結(jié)構(gòu)對(duì)涂層的結(jié)構(gòu)影響顯著,1-型粉末噴涂后,WC分解嚴(yán)重,涂層中存在著大量的金屬W[26],4-型粉末在沉積涂層時(shí),由于包覆層熔化而芯部WC仍為固態(tài),發(fā)生熔融相的優(yōu)先沉積與芯部WC顆粒反彈的現(xiàn)象[27],涂層主要由Co-W-C合金構(gòu)成,基于沉積過程的快速冷卻特征,該合金以非晶結(jié)構(gòu)存在于噴態(tài)涂層中[28]。
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與3-型聚合粉末相比,由金屬Co將細(xì)小WC致密地粘結(jié)在一起的2-型粉末,WC在噴涂過程中更有限[29]。為此,涂層的耐磨粒磨損性能最優(yōu)。另一方面,對(duì)于WC非常容易分解的1-型粉末,通過采用加熱強(qiáng)度低的火焰等合適的工藝條件可將WC的分解程度限制在W 2 C的范圍內(nèi),可以大幅度提高涂層的耐磨損性能[29]。
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HVOF WC-Co涂層磨損特征的理論與實(shí)驗(yàn)表明,涂層的耐磨粒磨損性能與WC顆粒相對(duì)大小的平方根呈反比,與其含量呈正比[25]。因此,需要選擇WC顆粒細(xì)小的粉末。
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表 3典型粉末制備的HVOF涂層結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及其磨損量比較
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粉末類型 1- 型 2 - 型 3- 型 4- 型
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制造方法 燒結(jié) - 粉碎 燒結(jié) - 粉碎 聚合制粉 包覆型
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公稱成分 WC-12Co WC-12Co WC-17Co WC-18Co
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粉末結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 粉末致密, WC 顆粒細(xì)小分布均勻, 分布均勻,粘結(jié) 在粗大的 WC均勻,粘結(jié)相 為 Co 3 W 3 C 復(fù)合碳化物 粉末致密,WC顆粒細(xì)小分布均勻,粘結(jié)相為 Co 粉末疏松,WC顆粒細(xì)小分布均勻,粘結(jié)相為 Co Co均勻包覆在粗大的WC表面
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涂層結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 涂層致密,大部分WC分解為W 涂層致密,WC 分解非常有限 涂層致密,WC 分解有限 致密的CO-W -C 非晶合金 為主成分,存在有限的WC
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磨損量( mg ) 14 6 10 19
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5、 HVOF 涂層與其它方法制備的涂層的性能比較
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5.1 與其它熱噴涂方法的比較
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HVOF WC-Co 涂層的硬度可以達(dá)到 1100 — 1300Hv ,與爆炸噴涂層相當(dāng),顯著高于等離子噴涂層,一般等離子 WC-Co 涂層的顯微硬度為 800 — 1000Hv 。表 2 為文獻(xiàn) [30] 所報(bào)導(dǎo)的幾種涂層的硬度值。
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表 2 幾種 WC-Co 涂層與電鍍硬鉻層的硬度 [30]
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涂層 HVOF HVOF 電鍍硬鉻層 爆炸噴涂
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成分 WC-12Co WC-27NiCr Cr WC-13Co
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硬度( Hv 0.3 ) 1100~1270 1000~1100 800~900 1100~1200
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圖 2 為 HVOF WC-12Co 涂層與爆炸噴涂 WC-13Co 涂層的耐磨料磨損試驗(yàn)結(jié)果比較 [30] 。試驗(yàn)采用 SUGA (日本)型磨損試驗(yàn)機(jī), HVOF 采用 Jet-Kote 系統(tǒng)。
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其中,實(shí)線表示表面為噴涂狀態(tài)下的涂層的試驗(yàn)結(jié)果,而點(diǎn)線表示表面精磨至 Ra=0.2 μm后的試驗(yàn)結(jié)果。結(jié)果說明無論在那種表面狀態(tài)下,HVOF涂層的耐磨損性能超過了爆炸噴涂層。
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圖 3為三種方法制備的涂層,即等離子噴涂層、HVOF涂層、爆炸噴涂層的磨粒磨損試驗(yàn)結(jié)果[31]。磨損試驗(yàn)采用的干式橡膠輪磨損試驗(yàn)機(jī),HVOF采用連續(xù)爆炸噴涂CDS系統(tǒng)。
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其中:1、4、6號(hào)所示結(jié)果分別為HVOF、等離子、爆炸噴涂制備的WC-12Co涂層的試驗(yàn)結(jié)果。2、3、5分別為HVOF WC-12%Ni,WC-10%Co-4%Cr,WC∕TiC-15%Ni涂層的試驗(yàn)結(jié)果。比較WC-Co涂層,表明HVOF涂層與爆炸噴涂相當(dāng),而顯著優(yōu)于等離子涂層。
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從以上結(jié)果可以看出, HVOF可以獲得耐磨損性能顯著優(yōu)于等離子涂層,而優(yōu)于或相當(dāng)于爆炸噴涂的耐磨涂層。
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5.2 HVOF涂層與火焰噴焊層
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自熔合金噴焊層由于通過涂層的重熔,不僅能獲得無氣孔致密的、耐磨損性能及耐腐蝕性能優(yōu)越的涂層,而且,可使涂層與基體達(dá)到冶金結(jié)合,在國民經(jīng)濟(jì)的各領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用,獲得了良好的效果 [32]。
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但是,涂層的重熔工藝要求將工件表面加熱到1000℃以上,加熱溫度高,不僅容易引起基體組織和性能的變化,而且,還會(huì)產(chǎn)生巨大的熱應(yīng)力,從而引起變形,對(duì)于要求比較嚴(yán)格的近終成形的零件,就難以適用。HVOF涂層的優(yōu)越性能為取代噴焊層提供了可能。
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圖 4各類HVOF噴涂層與NiCrBSi噴焊層,電鍍硬鉻層的耐磨料磨損性能試驗(yàn)結(jié)果的比較例[33]。HVOF采用DJ系統(tǒng)噴制。圖中,NiCrBSi(相當(dāng)于Ni60)噴焊層的耐磨損性作為1進(jìn)行相對(duì)比較,該結(jié)果也說明通過選擇合適的涂層材料,可以得到性能優(yōu)于噴焊與電鍍硬鉻層的HVOF涂層。
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5.3 HVOF 涂層與電鍍硬鉻層
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電鍍硬鉻層作為提高材料表面耐磨損性能的方法,由于可以在低溫下進(jìn)行電鍍,涂層硬度高,同時(shí),形成涂層后可以不需要進(jìn)行加工,因此,作為已經(jīng)精加工成最終形狀的零件表面涂層強(qiáng)化方法,應(yīng)用非常廣泛。
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但是,對(duì)于尺寸較大的零部件,電鍍加工就難以適用,同時(shí),硬鉻層的最高使用溫度約為 350 ℃,受到限制。此外,由于不可避免地存在著環(huán)境污染問題,隨著對(duì)環(huán)境保護(hù)的要求越來越嚴(yán),成本將會(huì)越來越高。因此,開發(fā)可以替代電鍍硬鉻層的涂層技術(shù)有著重要的意義。
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圖 5 為電鍍硬鉻層與 HVOF WC-Co 涂層的耐磨料磨損試驗(yàn)結(jié)果的比較例 [30] 。 HVOF 涂層采用 Jet-Kote 系統(tǒng)噴制。結(jié)果說明 HVOF 硬質(zhì)合金涂層的耐磨損性能顯著優(yōu)于電鍍硬鉻層。圖 4 所示結(jié)果也證明了上述結(jié)論。
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以上結(jié)果充分說明, HVOF 涂層完全可以取代電鍍硬鉻層。為此,迄今有許多關(guān)于用 HVOF 替代硬鉻技術(shù)的研究報(bào)道。
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Re: 超音速火焰噴涂簡介(文字版 無需下載)
6、 HVOF 涂層的典型應(yīng)用實(shí)例簡介
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HVOF 涂層由于具有優(yōu)越的性能,其應(yīng)用已遍及從航空發(fā)動(dòng)機(jī)、民用汽輪機(jī)、到石油化工、汽車、鋼鐵冶金、造紙、生物醫(yī)學(xué)等的各個(gè)領(lǐng)域。不僅用于磨損件的修復(fù),而且更多的是用作 OEM 的新裝設(shè)備的性能強(qiáng)化。
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文獻(xiàn) [34] 介紹了美國應(yīng)用 HVOF 涂層的情況。自從 HVOF 在航空發(fā)動(dòng)機(jī)部件,如壓縮機(jī)葉片,壓縮機(jī)靜子葉片,軸承套等零部件上應(yīng)用以來,已經(jīng)基本實(shí)現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)化,用來代替以前使用的爆炸噴涂層,旨在降低成本。美國噴氣式發(fā)動(dòng)機(jī)制造商在完成了實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,對(duì)鈦合金表面的 HVOF WC-Co 涂層進(jìn)行實(shí)機(jī)實(shí)驗(yàn),文章指出盡管實(shí)驗(yàn)仍在進(jìn)行之中,根據(jù)以前的經(jīng)驗(yàn)推測(cè) HVOF 涂層將能獲得滿意的結(jié)果,而實(shí)驗(yàn)的成功將能大大降低涂層的成本。 HVOF McrA1Y 涂層在汽輪機(jī)第一級(jí)靜葉片上的實(shí)際使用證明效果良好,可以代替比較昂貴的低氣壓等離子涂層和電子束物理氣相沉積涂層。
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在造紙行業(yè),各種工作輥輪為了保持良好的表面光潔度,有些需要隔半個(gè)月到四個(gè)月必須精磨一次。經(jīng)涂覆 100 μm后的鏡面HVOF WC-Co涂層,使用15個(gè)月后,涂層表面光潔度幾乎還與初始表面一樣[35]。
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熱浸鍍鋅槽中的沉沒輥,一般采用鉻 13,或噴涂自熔合金,由于處于熔融的鋅液中,受鋅液熔蝕嚴(yán)重,因此,壽命很短,一般只有5—10天。通過噴涂HVOF WC-Co涂層,改善了耐融蝕性,使輥的壽命增加2 -8倍以上[36]。
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有色金屬二次加工軋輥經(jīng)過采用HVOF噴涂層,壽命顯著提高。如A1板冷軋線上的成形輥、輸送輥等經(jīng)噴涂HVOF WC金屬陶瓷涂層后,上的成形輥、輸送輥等經(jīng)噴涂HVOF WC金屬陶瓷涂層后,其壽命可以從0.5-1年,延長到2-3年[37]。
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文獻(xiàn) [38]總結(jié)了熱噴涂技術(shù)在鋼鐵冶金中應(yīng)用及其效果。隨著熱噴涂技術(shù)的應(yīng)用,各類易損件的壽命顯著提高,從而顯著提高了冶金產(chǎn)品的質(zhì)量與成品率。如對(duì)于鋼板解卷或繞卷的張力輥,采用電鍍硬鉻強(qiáng)化時(shí),壽命僅為2.5個(gè)月,而采用HVOF噴涂1㎜的WC-Co涂層,使用5年后,仍然在繼續(xù)使用。對(duì)于鋼廠自備電廠中的鍋爐管道噴涂0.25㎜厚的HVOF Cr 3 C 2 -NiCr涂層,試驗(yàn)預(yù)測(cè)可以提高管道壽命10倍到15倍。
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在石油化工領(lǐng)域, HVOF廣泛用于強(qiáng)化軸塞桿。爆炸噴涂制備的WC-17%Co涂層成功地用在鉆頭(Tricone drill bits),鉆干(Rotors)[34]。根據(jù)爆炸涂層與HVOF涂層性能比較結(jié)果,認(rèn)為HVOF也完全可以應(yīng)用于這些零部件。對(duì)于工作在溫度高達(dá)540℃,壓力高達(dá)140Mpa的含有腐蝕性砂漿的管線中的金屬座球閥,HVOF WC-Co涂層,Cr 3 C 2 -NiCr涂層,F(xiàn)e-Cr-Ni-Mo涂層,WC-Ni涂層的應(yīng)用,大幅度提高了球閥的耐腐蝕和耐沖蝕性能,提高了使用可靠性和壽命[39]。
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7 、結(jié)束語
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HVOF 噴涂技術(shù)的發(fā)展是噴涂系統(tǒng)的開發(fā)與應(yīng)用開發(fā)并行發(fā)展的。經(jīng)過近 20 年的研究開發(fā),該技術(shù)已經(jīng)趨向于成熟。以上有限的應(yīng)用實(shí)例充分說明 HVOF 涂層,可以顯著提高零部件的質(zhì)量與壽命。
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隨著對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量、可靠性的要求不斷提高,對(duì)產(chǎn)品高附加價(jià)值要求的提高, HVOF 的應(yīng)用領(lǐng)域?qū)⒉粩鄶U(kuò)大,除了傳統(tǒng)采用熱噴涂強(qiáng)化的工業(yè)領(lǐng)域的應(yīng)用外,其它涉及到所有裝配有易磨損零部件的機(jī)器、設(shè)備, HVOF 都將會(huì)獲得廣泛的應(yīng)用。作為對(duì)環(huán)境友好取代電鍍硬鉻的工藝, HVOF 也具有很大的潛力。
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但是,在應(yīng)用 HVOF 時(shí),也應(yīng)該注意到涂層的性能取決于涂層的結(jié)構(gòu),而涂層的結(jié)構(gòu)又受到噴涂工藝條件、對(duì)于 WC-Co 硬質(zhì)合金,特別還顯著受到噴涂粉末結(jié)構(gòu)的影響。此外,基體材料種類與噴涂材料種類直接影響著 HVOF 涂層與基體的結(jié)合。為此,噴涂粉末的選擇與噴涂工藝的優(yōu)化等對(duì)于有效地發(fā)揮 HVOF 技術(shù)的潛力具有重要影響。
作者:
zsk2000
時(shí)間:
2006-9-22 22:25
標(biāo)題:
Re: 超音速火焰噴涂簡介(文字版 無需下載)
不錯(cuò),不錯(cuò)。
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不過就是所說的圖片看不到呀。
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LZ是從事熱噴涂的嗎?
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最好把熱噴涂工藝系統(tǒng)的給發(fā)上來,以便我輩學(xué)習(xí),呵呵、、、
作者:
lfuguang
時(shí)間:
2007-10-8 16:45
說的非常好,但是,參考文獻(xiàn)怎么都沒有?
作者:
lfuguang
時(shí)間:
2007-10-8 21:47
樓主,你的這篇文章有沒有發(fā)表?很想有機(jī)會(huì)拜讀一下阿。
歡迎光臨 機(jī)械社區(qū) (http://www.mg7058.com/)
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